| 事例番号 | 標 題 |
|---|
4563 | 旋削加工―切りくず形状と切削抵抗の動的成分― |
2481 | 切削速度と表面粗さの関係―TiC-TiN基サーメットとAｌ2O3系コーテッド超硬合 |
2482 | チップブレーカの切削抵抗の低減機能 |
2483 | チップブレーカの工具寿命延長機能 |
2485 | ノーズ半径の大きさと切りくず形態の関係 |
2295 | 切削抵抗からみたエンドミルの理想的仕上げ切込み深さ |
3521 | 油性研削液による研削効果 |
2660 | 研削条件の設定―形状精度の確保― |
0055 | コーティングチップとP10、P20の比較 |
0054 | 切削工具材種の選定基準 |
0173 | 丸チップバイトによる仕上げ面粗さ |
0378 | エンドミルの基準切削条件 |
0536 | 2級タップによる1級めねじのタッピング法 |
2027 | 研削砥石目つまりの生成過程 |
2097 | 集塵装置付ベンチグラインダにおける高硬度材の研削 |
2411 | 円筒外周面ホーニング―高速加工における加工特性と表面性状― |
0360 | ジャイロフィニッシュ方法によるバリ取り |
2174 | 工具材料の化学成分の諸特性と工具摩耗の関係 |
0240 | バリ取りブラシによるねじ部みぞのバリの除去 |
4104 | 複雑な形状部品(S45C)の旋削―旋削・エンドミル一体型複合ツールにより工具本数を大幅に削減― |
4110 | 試作部品(S45C)のターニングセンタによる加工―ワンチャックによる複合加工― |
4111 | 試作部品(S10C)のターニングセンタによる加工―旋削・エンドミル加工・突切りをワンチャックで加工― |
0172 | 工具摩耗の進行と仕上げ面粗さの劣化 |
0206 | 炭素鋼(S45C)の仕上げ加工において切削速度、切込みの違いが仕上げ面粗さに及ぼす影響 |
3328 | S45Cの振動切削加工―面粗度の向上― |
4569 | S45Cの旋削加工―ワイパー切れ刃と表面粗さの関係― |
4597 | さらい刃付きチップブレーカ『ASW形』による仕上げ面粗さと加工能率の改善 |
2177 | クランプ方式の差による刃先位置の再現性とチップ保持力 |
2772 | シャフト(S45C-TL)の旋削加工―切削性向上と加工精度の改善― |
3628 | 薄肉ワーク(S15C、肉厚0.25mm)の高精度旋削加工―内径・外径同時加工のバランスカットによる例― |
1215 | 多機能工具カットグリップGHDによる6角棒材加工 |
0214 | 切刃ホーニングと工具寿命 |
0215 | 超硬工具の欠損と工具―被削材の接触―離脱様式について |
2180 | S45Cの外周断続旋削―クランプ方式とチップ寿命― |
2181 | 焼入鋼(S30L)のCBN工具による高速・高能率加工 |
2471 | S45Cの旋削―PVD(TiN)サーメット工具による刃具寿命延長― |
3074 | 炭素鋼S45Cの断続切削―超硬合金の工具寿命特性― |
3329 | クランクシャフト(S48C)のリヤ部端面・外径荒加工―工具材種交換による寿命向上例― |
3330 | CVD被覆切削工具の断続切削時における耐欠損性の向上 |
3629 | シャフト(S45C)の外径高速旋削加工―アブレッシブ・酸化・拡散摩耗に強いチップで4倍の寿命― |
3630 | 炭素鋼(S45C)の旋削加工―傾斜機能チップで溶着欠損がなく寿命が2倍以上に― |
3631 | 炭素鋼(S45C)の旋削加工―新サーメットで加工寿命が現行の2倍に― |
3632 | スピンドルシャフト(S50C)の仕上げ旋削―チップブレーカ変更により20%の工具寿命延長― |
4744 | チッピング対策(2)―工具損傷部の電子顕微鏡(SEM)観察― |
4888 | S35Cの端面・外径旋削加工―コーティング超硬工具による寿命延長― |
4891 | 炭素鋼(S45C)製ハブ加工―コーテイング超硬工具による寿命延長― |
4996 | 自動車用シャフト(S48C)の旋削加工―コーティング超硬工具による寿命延長― |
0118 | みぞ形チップブレーカの最適形状の計算法 |
0231 | 曲面すくい面工具の切りくず処理性 |
2472 | S45Cの旋削―チップブレーカの切りくず処理機能― |
0135 | 変動速度切削によるびびり抑制(NC旋盤) |
0239 | 旋盤用びびり抑制ダンパの試作 |
2773 | S45Cの旋削―刃具クランプ剛性向上による寿命改善― |
3804 | S45Cの外周旋削及び引き上げ切削―数種材種から1材種で2倍寿命― |
4511 | S45Cの高能率旋削加工―チップ縦付け工具フィードターンによる加工時間短縮― |
4155 | AWS形ブレーカによる仕上げ面粗さの向上―S45Cによる例― |
0980 | 放射温度計による切りくず温度の測定 |
2489 | 切削速度と送り量からみた工具材種と構成刃先の関係 |
0241 | 高送り旋削による仕上げ面粗さ |
0003 | 現場的な寿命判定基準は何がよいか |
0004 | コレソフバイトによるびびり抑制効果 |
0242 | 小形シャフト外径研削加工の旋削化 |
1324 | アルミバイトによる細径ワーク仕上加工 |
1655 | S48C部分焼入れ材の仕上旋削 |
3086 | S45C材のサラエ刃付チップによる仕上げ面粗さ |
3340 | 各種材料(A2017、無酸素銅、S45C、SUS304、SUS420J2、SKD11、ベリリウム銅、チタン、ハステロイ)の振動切削―面粗度の比較― |
3911 | 高周波焼入れ材(S45CL)のドライ・セミドライ加工―高速化・ドライ化による面粗さ・工具寿命の向上― |
3912 | S45Cの振動旋削―理論粗さに近い幾何学的面粗さが得られる― |
4124 | 小物ワーク(S45C,φ4)の振動旋削―芯高の違いによる仕上げ面粗さへの影響― |
4733 | S45Cの外径仕上げ加工―小型振動切削装置搭載によるフロアスペース削減および省エネ化― |
1433 | セラミックによる焼入鋼(S50C)の旋削 |
3341 | 細物(S45C、φ4)の旋削―バランスカットによる高精度加工― |
0038 | 旋盤ベッドのねじれと工作物直径 |
4906 | S40Cの旋削加工―強靭サーメットインサートによる低速仕上げ― |
0069 | 切削工具材種の選定基準 |
0070 | 現場的な寿命判定基準は何がよいか |
0071 | 外径ならい加工の工具寿命延長による工具費の低減と切りくず処理改善 |
0072 | Al2O3コーティングチップによるシャフト加工 |
0188 | 各社セラミックバイトによる断続切削 |
0189 | 大きな負すくい角バイトの性能 |
0256 | 構造用炭素鋼(S45C)を切削した場合のCBN工具の工具寿命線図 |
0257 | 高送り旋削における工具摩耗 |
1213 | カットグリップによる6角棒材のネジ下加工 |
1216 | 強靭コーティングIC835によるギヤブランク加工 |
1462 | 試作セラミックス工具のS45Cに対する高速切削性能 |
1463 | 試作セラミックス工具のS45Cに対する高速切削性能 |
1464 | 試作セラミックス工具のS45Cに対する高速切削性能 |
1465 | 試作セラミックス工具のS45C生材に対する高速切削性能 |
1466 | 試作セラミックス工具のS45C生材に対する高速切削性能 |
1467 | 試作セラミックス工具のS45C焼きならし材に対する高速切削性能 |
1468 | 試作セラミックス工具のS45C焼きならし材に対する高速切削性能 |
1469 | サーメットコーティングによる工具寿命向上 |
1656 | S43C仕上げを研削から旋削に替え工程数を削減 |
1657 | 構造用鋼(S48C)の高送り旋削加工における工具寿命延長 |
1658 | 炭素鋼(S48C)のセラミックスによる高速切削 |
1878 | 非調質鋼(S45C相当)の旋削加工 |
2190 | 構造用鋼(S53C)のパイプ材旋削加工における工具寿命延長 |
2191 | 工具摩耗に及ぼす切削油剤の油脂種類の影響 |
2192 | 焼入鋼(S53C)の仕上旋削―セラミック刃先形状適正化で寿命延長― |
2193 | S55CのレジンコンクリートベッドNC旋盤による加工例 |
2194 | S55Cのレジンコンクリート製刃物台による旋削―工具寿命の延長― |
3087 | シャフト部品(S45C)における断続旋削―仕上げチップの寿命向上― |
3088 | シャフト部品(S45C)の荒旋削―チップ材質変更による寿命向上例― |
3645 | S35Cの外径荒旋削加工―高圧クーラントと特殊工具で工具寿命2倍・切削速度1.7倍に― |
3646 | S30C相当材の旋削―可変送りにより境界摩耗を分散し、寿命向上した例― |
3805 | 炭素鋼(S45C)の外径旋削―傾斜機能工具で寿命延長で工具費を低減― |
3913 | シャフト(S48C)の外径旋削加工-工具寿命延長 |
4552 | S45Cの高速・高送り旋削加工―超硬コーティング新材種(GC4005)による生産性向上― |
4730 | S45Cの旋削加工―Wクランプ旋削ホルダーによる工具寿命延長― |
4743 | 工具のチッピング対策(1)―鋼材の限界硬さ― |
0120 | S45Cの切削条件と切りくず形態 |
0121 | 各種チップブレーカの性能比較 |
0122 | みぞ形チップブレーカの最適形状の計算法 |
0123 | 旋削用M級仕上げ用チップブレーカによる切りくず処理の向上 |
0197 | バイトのコーナ半径と切りくずの折れやすさ |
0198 | 大きな負すくい角バイトの性能 |
0199 | 外径仕上げ加工の特殊ブレーカによる生産性の向上 |
0286 | 高送り旋削における切りくず処理 |
2484 | 被削材の種類、硬さと切りくず形態の関係 |
2490 | 切りくず形態と構成刃先の関係 |
3647 | シャフト(S45C)の外径加工―チップブレーカ、コーティング材種による寿命と切りくず処理の比較― |
3648 | S38C材の高速・低切込みによる外径仕上げ旋削―低炭素鋼向けチップブレーカによる切りくず処理改善― |
4125 | シャフト(炭素鋼S55C相当)の重旋削加工―切りくず処理性のよいブレーカによる安定長寿命化― |
0138 | SWC切削法によるびびり抑制効果 |
0139 | 長尺物の旋削での防振ダンパの使用例 |
0140 | 工具逃げ面の干渉によるびびり抑制 |
0141 | 変動速度切削によるびびり抑制(NC旋盤) |
1879 | 制振合金利用の工具シャンクによるびびりの抑制 |
1880 | スーパーホルダーによる120φチャックワークの切削テスト |
1881 | スーパーホルダーによるS45C70φセンターワーク重切削試験 |
4126 | S45Cの断続外径旋削―振動切削におけるカエリ発生抑制効果― |
0289 | CBN工具による焼入れ鋼の切削抵抗と切りくず |
4468 | S45Cの高能率旋削加工―チップ縦付け工具ヘリターンによる生産性の向上― |
4779 | S45Cの旋削加工―チップブレーカ形状と切削抵抗― |
5066 | S45Cの超高送り旋削加工-荒加工用ワイパー付旋削工具との比較- |
3659 | 貫通穴でないワーク(S45C)の内径旋削仕上げ加工―ブレーカ形状変更による切りくず対策で仕上げ面向上― |
4309 | S45Cの振動穴ぐり加工(φ3.0、深さ15mm) |
4310 | S45Cの振動穴ぐり加工(φ6.0、深さ25mm) |
4346 | クラッチガイド(S35C)の内径旋削加工―コーティッドサーメットで3倍寿命― |
0041 | サーメットによるコンロッドの加工の使用実例 |
0212 | 薄肉円筒旋削加工の加工精度の向上 |
3660 | 自動車用鋼部品(S45C)の内径旋削―新コーティングによる1.9倍寿命向上例― |
3661 | ハブ部品(S50C)の内面削り―工具材質とブレーカ変更によるチップ摩耗の安定化― |
3810 | 機械部品(S25C)の内径旋削―新コーティング工具による1.6倍寿命向上― |
3811 | S45Cの内径ボーリング加工―数種工具からT1200A一種類にして安定と摩耗小を得た例― |
3812 | ハブ(S50C)の内径旋削―TiN/AIN超多層コーティングサーメットにより2倍寿命― |
4934 | 炭素鋼(S55C)製ハブの旋削加工―最新CVDコーティング超硬工具による寿命延長― |
3929 | 炭素鋼(S45C)の深穴加工-高剛性ボーリングバー「ディンプルバー」による高能率加工 |
0144 | 変動速度切削によるびびり抑制(NC旋盤) |
0203 | 超硬中ぐりバーを用いた細長い穴の仕上げ |
2512 | S55C(L/d=13)の内径旋削―特殊TNS防振バイトによる加工例― |
0131 | フランジ部切削での切りくず処理 |
4700 | S53C鉛レス鋼の外径仕上げ加工―ZFブレーカによる切りくず処理の大幅改善― |
4534 | 端面インフィード切削における切削条件と表面粗さおよび構成刃先の関係 |
3670 | 薄肉ワーク(S10C)の面旋削―振動切削により平面精度10μmを得た例― |
0100 | コーティングチップとP10、P20の比較 |
1001 | 炭素鋼(S58C)旋削における工具寿命延長 |
1681 | 鋼の断続旋削加工工程におけるコーティングチップ欠損対策 |
1897 | 強断続部品の旋削加工における工具寿命向上 |
3671 | 炭素鋼(S43C)の旋削面削り―新サーメットで摩耗量が現行の半分に― |
3672 | 自動車用鋼部品(S48C)の端面加工―新コーティング工具による2.1倍寿命向上― |
4162 | S35Cの端面旋削加工―高速鋼旋削用コーティング材種による寿命延長事例― |
4541 | 鉄道車両用歯車(S40C)の端面加工―チップ材種変更による欠損の改善― |
1682 | 丸チップによる高送り加工 |
0148 | 変動速度切削によるびびり抑制(タレット旋盤) |
4739 | 構成刃先対策(3)―被削材ミクロ組織の相数― |
4740 | 構成刃先対策(4)―被削材ミクロ組織の相数― |
0102 | 突切り・みぞ入れ条件と超硬バイト寿命 |
0193 | スロアウェイカットオフバイトの切削条件 |
0283 | 突切り加工用切削油剤の性能 |
1412 | 多機能溝入れバイトによる倣い・溝入れ・突切り加工 |
1903 | 超硬合金ホルダ突切りバイトによる大径被削材の突切り |
1904 | 突切工具低送り用チップブレーカによる切りくず処理の改善 |
1205 | ハイス製ブレードを採用した突切り工具による突切り加工 |
2520 | 工具材種と構成刃先の関係 |
0170 | バーワークでの背面みぞ入れ加工 |
0176 | Oリング用みぞの仕上げ削り |
5117 | 油圧シリンダ部品(S25C)の内径溝入れ加工-新溝入れ旋削工具「GYシリーズ内径用」による高能率加工- |
1687 | サーメットにPVDコーティングする事により寿命を2倍に向上 |
2232 | 焼入鋼(S48C)のCBNスミボロンによる溝入れ加工 |
4473 | 鉄道車両用歯車(S40C)のラビリンス溝加工―チップ底面V形状化による寿命向上― |
4968 | S20Cの溝入れ加工―ブレーカ付溝入れチップによる寿命延長― |
1217 | カットグリップ深溝GHGタイプによるV溝加工 |
1908 | 多機能工具トップグリップによる溝加工 |
1909 | 端面溝用多機能工具HELI-FACEによる加工 |
2233 | サイドギヤシャフト(S48C)の溝入れ―微粒子超硬合金による断続加工― |
3687 | スプライン部(S53C)の断続溝入れ加工―刃先処理形状変更による寿命延長とバリ・チッピング対策― |
5095 | CNC精密旋盤によるS45Cの溝入れ加工-新溝入れ旋削工具「GYシリーズ」による高能率加工- |
1004 | ボロン鋼切削における工具寿命の延長と切りくず処理向上 |
3818 | S45Cの振動切削による小径中ぐり加工―長さ50・φ8(貫通穴φ5.5・0.2mm偏芯)― |
0106 | コーティングチップによる断続を伴うフランジ部の端面および外径旋削 |
3131 | ポリゴン加工(S45C)による加工時間短縮 |
1280 | 超硬スロアウェイドリルによる高速加工 |
2241 | 油穴付きドリルのクーラント圧力が表面粗さに与える影響 |
1508 | 超硬ドリルでの穴壁の加工硬化対策 |
3819 | S50Cのドリル加工試験―加工硬化防止の形状と加工条件― |
0487 | ドリルのスタブチャック方式における加工穴位置精度の改良 |
2242 | 高強度非調質鋼の穴加工精度 |
2527 | S50Cの超硬ソリッドドリルによる穴加工―ダブルマージン化で穴精度を向上― |
2820 | 被削材質(S45C,SS400,SUS304)のドリル加工―各種ドリルによる穴精度― |
2832 | S53C材の超硬ソリッドドリルによる穴加工 |
3820 | 貫通側が傾斜した材料(S55C)のドリル加工 |
3947 | 超硬コーティングドリルによる穴精度向上―S50C材による試験でセンタドリル・リーマ加工が不要となる― |
4720 | S50C(180HB)の高精度穴あけ加工―超硬3溝ドリルによる工程短縮― |
0408 | 高速ドリルによる鋼の穴明け |
0433 | 超硬ドリルによる自動車部品の穴加工 |
2833 | 自動車部品(S48C)のドリル加工―ダイジェットシグマドリルによる寸法精度向上― |
3136 | 焼入れ鋼材(S48C:HRC31)のドリル加工―NC5ツーリングで高速・高送り加工― |
0326 | S50C材のドリル加工条件と寿命 |
0327 | Ni-P処理ドリルの切削性能 |
0328 | 小径油穴付きドリルの効率的使用法 |
0389 | 振動ドリルの寿命と切りくず処理性 |
0438 | ブシュレスによる傾斜面の穴あけ加工 |
0439 | 切削油剤中のドリル加工 |
0475 | GP-ゴールドドリルとJISドリルの切削性能比較 |
0493 | ツイストドリルによる傾斜面の穴あけ加工 |
0494 | ダイジェットホソイドリルを使った特殊加工例 |
1223 | 超硬ソリッドドリルによる高能率穴加工 |
1224 | TiNコーティングハイスドリルによる鋼の高能率加工 |
1509 | サーメットドリルによる鋼の超高速加工 |
1510 | S55C切削におけるドリル寿命 |
1696 | TiNコーティングドリルの工具寿命向上 |
1918 | S55C切削における超硬ドリルの性能 |
2530 | S45CLI材の超硬ソリッドドリルによる穴加工―能率向上と寿命延長― |
2531 | S45C材の超硬ソリッドドリルによる穴加工―断続切削における寿命向上― |
2834 | 炭素鋼(S50C)の粉末ハイスドリルによる加工―切削条件と寿命― |
2835 | MCB-240H材(JIS S45C相当)の超硬ソリッドドリルによる穴加工 |
2836 | HMM45材(JIS S48C相当)の超硬ソリッドドリルによる穴加工 |
2837 | 快削鋼MCB405HL1材の超硬ソリッドドリルによる穴加工 |
2838 | ダイジェットシグマドリルによる自動車部品(S45C)のドリル加工 |
3137 | プラスチック成形用金型材SD10のハイスドリルによる切削性―S55C材との比較― |
3373 | 超硬ソリッドドリル(φ10)によるS43C材の穴加工―工具変更と切削条件変更による安定切削― |
3374 | クランプ剛性の弱い鍛造品(S43C)のドリル加工―芯厚の薄いZET1ドリルで寿命向上― |
3375 | S48C材のドリル加工(φ25)―内部給油ドリルで寿命延長― |
3376 | タップ下穴(φ14.5、S48C)のドリル加工―精度及び能率向上例― |
3377 | S48C材のφ7.5超硬ソリッドドリル穴加工 |
3695 | 焼入鋼材(S55C:HRC45)のドリル加工―NC5ツーリングによる径(φ7.3mm)の高送り加工― |
3696 | 炭素鋼(S50C)の超硬ソリッドドリルによる高速ドライ加工 |
3697 | 鋼材(S50C)の高速・高送りオイルホールドリル加工(φ2.7mm)―2面拘束・1/10ショートテーパNC5ツーリングによる1000穴試験― |
3698 | モールドベース(S45C)の突出長の長い小径段付き(φ3.3mm×20mm,φ2.8mm×20mm)深穴40mmドリリング―NC5ツーリングで工具寿命が2倍以上に― |
3948 | 放電表面処理工具ドリルによるS50C材の穴あけ加工―長寿命化― |
3949 | 機械部品(S48C)へのドリル加工(φ5.1)―超硬ソリッドドリルにより1.8倍の工具寿命延長― |
4373 | 炭素鋼(S45C)のスローアウェイ式ドリルによる高速穴加工―300m/minで安定加工― |
4456 | 自動車部品(S30C材)のドリル加工―工具形状材種変更により寿命延長― |
4459 | S48C材穴加工におけるブレードタイプTAドリルによる寿命延長 |
4566 | S55C(220HB)のφ6.0超硬3溝ドリルによる加工性能―工具寿命と加工精度― |
0483 | ニック付ドリルの寿命と切りくず処理 |
0503 | ダイジェットホソイドリルによる軟鋼・浸炭鋼および純銅の穴加工 |
1048 | スローアウェイドリルによる高送り加工 |
1049 | 油穴付き超硬ソリッドドリルによる鋼の高能率穴加工 |
1435 | 超硬ドリルによる高送り加工 |
2822 | 鋼(被削材)に対する直溝(ねじれ角0)ドリルの切りくず分断効果 |
2839 | マルチドリルによるノンステップ穴加工 |
3378 | バルブ(S28C)のドリル加工(φ49、t111)―スローアウェイ式ドリルで加工効率アップ― |
4366 | 炭素鋼(S55C)のスローアウェイ式ドリルによる高速MQL穴加工―200m/minで安定加工― |
4699 | スローアウェイドリル「TDX」形による炭素鋼(S55C)の高能率加工 |
3379 | S50Cのドリル加工(φ22、深さ38mm)―出口のヘタ対策― |
3821 | ドリル加工時の陣笠ばり対策―裏面取りカートリッジ付特殊スローアウェイ化でコストダウンを実現― |
0364 | 小径油穴付きドリルの効率的使用法 |
4537 | 炭素鋼(S55C)の超硬ドリル高速加工(φ8)―ギガジェトドリルDSX形による安定加工― |
0485 | 超硬付け刃油穴付きドリルによる高能率穴あけと加工精度 |
4171 | スチール薄板(S50C,t7.5)貫通ドリル加工―特殊形状ドリル1本による表・裏面取り穴加工例― |
4843 | S45Cの多機能ドリル加工―穴あけ、内外径・端面旋削を一本で行い加工時間短縮― |
4172 | 炭素鋼(S45C)の小径ドリル加工(φ12)-TA式ドリルによるシャンク擦過防止とコストダウン |
4553 | S55Cの穴あけ・面取り同時加工(φ22,深さ87)―スローアウェイ式ドリルによる加工工程の削減― |
0626 | ラジアルボール盤による深穴加工 |
3151 | S48C材の超硬ロー付けドリルによる穴加工―ライフルマークの解消― |
3404 | 高硬度炭素鋼(S53C)の深穴加工―再センタリングで穴位置精度の向上― |
4893 | S50Cの深穴ドリル加工―センタリング方法によるφ5.5×120の加工精度― |
4894 | S50Cの深穴ドリル加工―φ3.0×50mmの穴位置精度― |
5032 | シャフト部品(S38C)の深穴加工―超硬ロングドリル適用― |
5035 | クランクシャフトの深穴加工―直穴加工工程変更による穴曲がり改善― |
0608 | 特殊断面形状ロングドリルの性能 |
0609 | クランクシャフト斜め油穴あけ |
3405 | 炭素鋼(S50C)の深穴加工(L/D=7)―深穴用コーティングハイスドリルの切削条件と寿命― |
3833 | 鋼材(S48C)の小径深穴(φ6.2*深さ90mm)ドリル加工―ドリルがガンドリルに替えられるかのテスト― |
3966 | S50C材への深穴ドリル加工(L/D=8)―超硬ドリルによる高能率加工― |
5036 | クランクシャフトの深穴加工―直穴加工工程変更による工具寿命延長― |
5039 | コンロッド潤滑穴(S48C相当)の深穴加工―超硬ロングドリル高能率寿命改善― |
0618 | 振動法によるドリル加工切りくず分断 |
0619 | 断続切削による切りくず分断 |
3152 | 金型(S50C)の深穴加工―超硬ロー付ドリルによる切りくず排出と工具寿命の向上― |
4593 | S50C(180HB)の超硬ミストホール付きドリル(φ5)による深穴加工―高能率加工における切りくずつまりと摩耗― |
4721 | S53Cの深穴ドリル加工―超硬油穴付きドリルによる送り限界テスト― |
4790 | NTKドリルによるプラスチック金型S55Cの深穴加工―サイクルタイムの大幅短縮― |
4408 | クランクシャフト油穴(S40C材)のMQLによる高能率深穴加工―ガンドリル加工から超硬ソリッドドリルに変更― |
5034 | コンロッド潤滑穴(S48C)の深穴加工―ガンドリル加工改善― |
5038 | 金型深穴加工―47HRc硬度材への超硬ロングドリルの適用― |
0628 | 小径穴加工 |
3967 | S50Cの小径(φ3)ドリル加工―ヤキバメホルダによる高速加工― |
4194 | 鉛快削鋼(SV40CL1)の小径ドリル加工(φ1.5)―加工条件と寿命― |
4901 | S50Cの小径深穴加工―極小径油穴付ドリルによる折損の抑制― |
2870 | S45Cの小径深穴加工性―トルク検出によるステップバック方式― |
0445 | トレパニング工具による穴あけ加工 |
0632 | 鋼の深穴あけ加工工程にBTA+DFシステムを使用 |
2252 | BTA深穴加工用ドリルヘッドによるS48Cの加工 |
0597 | 銃身のガンドリル加工 |
1278 | ドリルセンタによるガンドリル加工 |
2253 | S48CのSFガンドリル―ブレーカ形状変更による寿命改善― |
2254 | 標準ガンドリルの寿命改善―高切削油圧による事例― |
2556 | モールドベース水孔(S50C)のガンドリル加工―φ8×L300― |
3156 | S35C材のガンドリル加工―PVDコーティングで寿命延長― |
3157 | 鋼(S45C)の横形マシニングセンタによるガンドリル加工―工具選択で工具折損を防止― |
3415 | S55Cのガンドリル(φ14)によるクロス穴加工―サミッカーガンドリルで切りくず処理性を向上し加工能率向上― |
3416 | 炭素鋼(S55C)のガンドリル加工(φ4)―油圧供給圧力と刃先形状の変更で切りくず処理の向上― |
3836 | S45CのガンドリルによるMQL加工(セミドライ加工) |
3418 | 高硬度炭素鋼(S53C)の深座グリ底面の仕上加工―1枚刃座グリカッターでビビリ解消― |
0508 | 各種リーマの切削性能の比較 |
0519 | 被削材質、リーマしろとリーミング精度 |
0521 | リーマ加工条件と仕上げ面粗さの関係 |
0522 | 超硬リーマ仕上げの精度と仕上げ面粗さ |
0523 | 各種リーマのリーミング精度比較 |
3423 | S48Cのタフカットスキルリーマによる加工―水溶性切削液を用いた場合の仕上げ面粗度― |
3424 | S48Cのセンサーリーマによる加工―水溶性切削液を用いた場合の仕上げ面粗度― |
4430 | 水溶性切削液対応のラジカルリーマの油性切削液への対応―TiCN2コーティングの超微粒子超硬ラジカルリーマの連続切削テスト― |
4939 | S50Cのリーマ加工―送り量と加工穴品位― |
4940 | S50Cのリーマ加工―切削速度と加工穴品位― |
4941 | 各種材料(S50C・FC250・SUS304・ADC10)のリーマ加工における加工穴品位 |
0528 | 被削材質、リーマしろとリーミング精度 |
0530 | マシンリーマとチャッキングリーマの比較 |
0531 | 各種リーマのリーミング精度比較 |
2877 | S50Cの特殊刃リーマによる加工例―ペンタリーマによる高速・高精度化― |
3419 | 各種被削材の各種エンド刃付リーマによる加工―拡大しろと面粗度― |
0537 | 超硬リーマ仕上げの精度と仕上げ面粗さ |
3725 | S55C材へのリーマ加工(φ9.5)―オイルホール付で加工精度と工具寿命を向上― |
1937 | 炭素鋼(S55C)切削時におけるセンタリングドリルの寿命比較 |
0603 | 超硬スペードドリルによる中仕上げ省略 |
1940 | バニシング工具による精密穴加工 |
0616 | エジェクタドリルの破損率低減・寿命向上 |
2881 | S50Cの多機能工具による穴あけ加工―39カッタによる高能率加工― |
3171 | S53Cの複合工具による穴加工(座ぐり、裏面取り) |
4319 | S45Cの小径中ぐり加工―慣用切削と振動切削による面粗さ・真円度の比較― |
4320 | S45Cの中ぐり加工(φ6)―振動切削による小径中ぐり加工例― |
0181 | サーメット工具による大径仕上げ中ぐり |
2266 | 炭素鋼(S50C)のカウンターボーリング加工 |
3975 | S45C材の振動中ぐり加工―切削速度・送り・切込みと真円度の関係― |
0113 | スローアウェイボーリング工具による内径加工の改善 |
4219 | S10C材へのボーリング加工(φ22×50L)―工具形状の変更による寿命改善― |
4220 | S45Cの振動中ぐり加工―スローアウェイチップによる加工例― |
3176 | シャフトギア(S35C)の精密仕上げボーリング加工―最適チップブレーカおよび材種― |
0155 | ダイナミックダンパの使用例 |
0414 | センタ面とりミルの適用切削条件 |
2564 | ナックル(S48C)のコーテッド微粒子超硬によるフライス切削 |
3442 | S50Cのフライス削り―8角形ミーリング工具ヘリオクトによる試験加工― |
0351 | フライス盤の防振形オーバアーム |
0297 | 仕上げ専用正面フライスの性能 |
0418 | サーメットによる鋼のフライス加工 |
1029 | ドリル穴付きワークのフライス加工で工具寿命が3倍に |
2270 | S40CのCVDコーティング材質による湿式正面フライス切削 |
2271 | S48Cの正面フライス―四辺形チップ隅削りカッタによる寿命改善― |
3851 | S40C材の正面フライス加工―工具材種の変更で寿命が3倍に― |
3852 | 炭素鋼(S55C)の正面フライス削り―T250A+ミルミルくんで従来のサーメットの3倍― |
4621 | 工具損傷からみた正面フライス切削における工具径と切削幅 |
0349 | 正面フライスの刃形と切りくず形状 |
2569 | 正面フライス加工のびびり抑制―ADI製カッタボディ使用― |
2887 | S55Cの正面フライス削り―ドリームカットホルダでビビリ抑制― |
3185 | S45Cのポケットカッターによるフライス重切削加工―二面拘束NC5-85で主軸馬力限界で良好面― |
3982 | ラジエータグリル型(S55C)のスローアウェイ式ラジアスカッタによる加工―ビビリがなくなり工具寿命が延長― |
1420 | 正面フライス加工で生成されるバリとその処理 |
2272 | S45C相当材の正面フライス削り―縦刃形フライスによる高能率加工― |
2888 | S55Cの正面フライスによる高送り切削 |
4228 | S42C材の正面フライス加工―切り込み深さ4mm、送り速度1500mm/minで高能率加工― |
4767 | 鋼材(S50C)の正面フライス削り―刃先交換式ラジアスカッターによる高能率加工― |
1396 | コーティングエンドミルの再研削 |
2581 | S45Cのエンドミルによる側面加工―スーパーハードエンドミルでむしれをなくす― |
0469 | ファインセラミックス製エンドミルによる面粗さ・加工能率の向上 |
1011 | S45C中仕上げ加工における被削面粗さの向上 |
1969 | ボールエンドミルによるS50Cの高速切削 |
1970 | ブレーカ付エンドミルによる加工改善 |
1971 | S50Cに対するボールエンドミルの中心刃切削 |
1972 | ボールエンドミルの高速切削におけるミストクーラントの適用性 |
1973 | CBN工具によるS45C焼入材加工 |
2582 | 炭素鋼(S50C)の超高速・高能率ボールエンドミル加工 |
2903 | 炭素鋼(S45C)の仕上げ切削―特殊形状高合金粉末ハイス製エンドミルによる例― |
4233 | S50C(250HB)の仕上げボールエンドミル加工―刃先交換式仕上げ用ボールエンドミルによる切削抵抗および面粗さ評価― |
0308 | 各種NC工作機械による輪郭加工精度 |
0309 | エンドミルによるみぞ削り(ヒータ板) |
0472 | エンドミルのたわみに及ぼすチャックの影響と加工精度 |
0473 | エンドミルのたわみに及ぼすコレットの影響 |
0490 | エンドミル切削による加工精度 |
1974 | 凸R主切刃をもつスローアウェイチップによる直角壁面仕上加工 |
2299 | エンドミルによる加工面精度 |
2583 | プラスチック金型型板(S55C)のポケット加工―設計変更による改善例― |
2904 | 炭素鋼(S50C)の形状粗加工―刃先交換式ボールエンドミルによる例― |
3750 | S50Cの立ち壁部仕上げ加工―刃先交換式大径立て送りエンドミルによる高精度加工例― |
4234 | S50C金型の深彫り面のエンドミル加工―圧入式刃先交換式エンドミルと焼ばめ方式との比較― |
1718 | コーティングエンドミルの工具寿命と精度の安定 |
0316 | エンドミルによる真円・偏心円加工精度 |
0317 | 傾斜ヘッドによる形状精度の向上 |
0318 | ドウエル機能による形状精度向上 |
1540 | 新型エンドミルによる深リブ溝の切削(2) |
2300 | エンドミル加工面のうねり |
3751 | S55C相当品のボールエンドミル深部加工―アンギュラヘッドからロングボールエンドミルに替え能率向上― |
3857 | 金型(S55C)の高精度深彫加工―NC5シャンク一体型エンドミルによる加工テスト― |
4001 | S50Cの高精度スローアウェイエンドミル加工―ヘリ2000により肩削りの直角度が向上― |
0338 | 超硬ボールエンドミルによる金型加工 |
0422 | CPMエンドミルにより作業改善 |
1035 | ラフィングエンドミルにおける工具寿命の向上 |
1036 | 切込み加工の可能なスローアウェイエンドミルによる長い溝の加工 |
1228 | スクイ付きチップ使用の小型ヘリカルミルによる溝切削加工 |
1541 | 新型エンドミルによる深リブ溝の切削(1) |
1719 | S55C切削におけるボールエンドミルの寿命 |
1720 | エンドミルによるシリンダキー溝加工で工具寿命を2倍に向上 |
1721 | コーティングエンドミルによる寿命向上 |
1722 | ボールエンドミル加工における最適送り速度と工具寿命 |
1723 | コーティング超硬エンドミルによる高速切削 |
1975 | 3次元エンドミルによる金型ベースのポケット加工 |
1976 | S55C切削におけるエンドミルの寿命 |
1977 | S55C切削での超硬エンドミルの寿命 |
1978 | コーティング高合金粉末ハイス製エンドミルによる高能率・長寿命切削 |
2301 | エンドミルによるキー溝加工 |
2584 | 炭素鋼(S50C)のエンドミル溝加工-特殊超硬4枚刃による高能率加工 |
2585 | S50のエンドミル削り―粉末ハイスコーティングの油剤の影響― |
2586 | 炭素鋼(S50C)の高能率エンドミル荒加工 |
2587 | S45Cのスローアウェイラフィングエンドミルによる高能率溝加工 |
2588 | プラスチック金型の細リブ(S50C)の切削加工における送り速度調整 |
2589 | S45Cのエンドミル削り-底刃による切り込み2mmでの刃部チッピング抑制 |
2905 | ラフィングエンドミルによるS45Cの溝、肩削り加工 |
2906 | S50Cのエンドミル側面加工―高硬度鋼用エンドミルによる高能率加工― |
2907 | 炭素鋼(S50C)のトロコイド切削方式による加工―特殊形状超硬コーティングエンドミルによる例― |
2908 | 炭素鋼(S50C)の三次元粗加工―超硬クーラント穴付きボールエンドミルによる例― |
2909 | 炭素鋼(S50C)の溝加工―特殊形状高合金粉末ハイス製エンドミルによる例― |
3196 | S50Cのリブ溝加工―超硬コーティングリブ溝用テーパエンドミルの性能― |
3197 | プラスチック成形用金型材SD10の粉末ハイスエンドミルによる切削性―S55C材との比較― |
3198 | 鋼材(S53C)の高速エンドミル加工―NC5ツーリングによる高速テスト(502m/min)― |
3460 | SKD11・SKD61・SUS304・S50C・NAK80のエンドミル加工―ハイス工具材種の寿命比較― |
3465 | 炭素鋼(S50C)の傾斜切込み溝加工―刃先交換式2枚刃エンドミルによる例― |
3466 | 炭素鋼(S50C)の3次元形状加工―刃先交換式ボールエンドミルによる例― |
3468 | 炭素鋼(S50C・200HB)の高速高能率ボールエンドミル加工(φ10)―工具損傷の評価― |
3469 | S50Cのエンドミル加工―各種超硬コーティングによる切削性能― |
3470 | S55Cのラジアスソリッドエンドミルによる等高線加工 |
3752 | S50Cの高能率側面加工―特殊形状超硬エンドミルによる例― |
3753 | S50Cの立て送り、面なり、平面加工―刃先交換式大径立て送りエンドミルによる荒取り例― |
3858 | 炭素鋼(S450C)型のエンドミル削り―新スローアウェイ式工具による寿命延長― |
3859 | 編み機部品(S50C鍛造)のエンドミル肩削り―5倍の寿命延長― |
3860 | 自動車部品(S45C)のエンドミル肩削り―新スローアウェイ式エンドミルによる寿命延長― |
3861 | S45Cのエンドミル加工―放電表面改質ハイスによる工具長寿命化とコストダウンの例― |
4002 | S45C材のエンドミル加工―セミドライ(MQL)による加工例― |
4003 | S50Cの傾斜切込みによるポケット加工―超硬エア穴付きエンドミルによる例― |
4004 | 傾斜面(S50C材、45°と75°)でのボールエンドミル削り―逃げ面摩耗の比較― |
4005 | S55Cのエンドミル加工―超硬ソリッドエンドミルでのミスト切削による性能― |
4873 | S50Cの小径ボールエンドミル加工―ペンシルネック形状の折損強度改善― |
1979 | ブレーカ付エンドミルによる切りくず処理の改善 |
4006 | 炭素鋼S50Cのランピング加工―高切込みに適したスクエアソリッドエンドミルによる高能率加工― |
4007 | S50Cへの穴あけ加工(φ15)―超硬エア穴付きエンドミルによるヘリカル切削― |
0398 | エンドミル加工面のビビリ対策 |
1051 | ロングエッジカッタによる穴のコンタリング作業 |
1980 | チップブレーカ付ハイレーキエンドミルヘリミルによる加工改善(能率向上) |
1981 | ヘリカルカッターADK-D63による炭素鋼S50Cの重切削加工例 |
2910 | 型(S55C)の突出長の長いボールエンドミル加工-びびり抑制例 |
3199 | S50Cのエンドミルによるポケット加工―二面拘束工具NC5-85で安定加工・良好加工面・加工時間短縮を実現― |
3200 | S45Cの超硬エンドミルによる高速送り重切削加工―二面拘束NC5-85による側面加工― |
3471 | S50Cの突き出しの長いエンドミル削り―つっぱり1番による高能率加工― |
3754 | S50Cのエンドミル加工―BT30型ドリームカットホルダによる本格的切削と薄肉加工物0.75mmの切削― |
4008 | 金型ポケット(S50C)のエンドミル加工―中心刃付き立て彫り用工具による高精度・高能率加工― |
4009 | S55C材のプランジング加工―主軸端から工具までの突出し量が長い条件下での粗加工でのビビリ対策― |
4010 | 金型(S55C)のエンドミル削り―突き出しの長い場合の高能率加工― |
4792 | S50Cのボールエンドミル加工―突き出し長さと切削適応領域― |
4975 | 不等リードエンドミルを使用したS55Cの高能率加工 |
0369 | エンドミルねじれ角と切削力・工具寿命 |
1542 | 不等リード切れ刃エンドミルによる加工 |
2302 | S45Cのエンドミル削り―ベストカットエンドミルによる高能率加工― |
3201 | S48Cのボールエンドミル削り―切削抵抗(側面)― |
3202 | S48Cのボールエンドミル削り―切削抵抗(みぞ加工)― |
4011 | S50C材へのエンドミル加工―スローアウェイ式エンドミルによる複合加工― |
4012 | S50Cのエンドミル肩削り―ハイレーキスローアウェイで切削抵抗を低減し工具寿命延長― |
4013 | S20Cのエンドミル肩削り―ハイレーキスローアウェイで切削抵抗を低減し工具寿命延長― |
4014 | S50Cのエンドミルくり貫き加工―刃先交換式多機能工具によるピラミッド加工法で能率向上― |
4235 | S45Cを用いてのミーリングチャックの側面切削における切削能力―3面拘束ツーリングMBT40ミーリングチャックとBT40一体型2面拘束型ミーリングチャックの比較― |
4798 | ボールエンドミルによるS55Cの高能率堀り込み加工 |
4942 | S50Cにおけるラフィングエンドミルの切削抵抗 |
1057 | 中仕上げタイプエンドミルによる荒切削加工と仕上げ切削加工 |
2911 | 炭素鋼(S50C)のヘリカル送りによる座ぐり加工―スローアウェイエンドミルによる高能率加工― |
3472 | 炭素鋼(S50C)のポケット荒加工―刃先交換式ラジアスエンドミルによる例― |
3755 | S50Cの傾斜切り込みポケット加工―刃先交換式エンドミルによる例― |
3756 | S50Cのヘリカル送りによる穴加工―3種類工具・3工程・7分を多機能エンドミル1種・1工程・1分に向上― |
3757 | 炭素鋼(S50C)のエンドミルによる粗・仕上げ加工―同一工具による高能率化と工具本数低減例― |
4015 | 炭素鋼S55Cのエンドミル倣い加工―高速・高送り用ラジアスエンドミルによるプラ型の高能率加工― |
4016 | 炭素鋼S55Cのポケット加工―高速・高送り用ラジアスエンドミルによる高能率加工― |
4017 | 金型(S55C)の加工―丸コマカッタによる加工能率の改善例― |
4236 | S55Cの高能率深彫り形状加工―刃先交換式ラジアスエンドミルの例― |
4731 | S45Cのエンドミル肩加工―小径多刃構造刃先交換式エンドミルによる加工時間短縮― |
4791 | S50Cのエンドミル加工―仕上げ加工における高能率化― |
4799 | 小径ラジアスエンドミルによるS55Cの高能率堀り込み加工 |
4842 | S50Cのエンドミル加工―粗仕上げ刃が1本に混在するソリッドエンドミルによる安定加工― |
4937 | S55Cのエンドミル加工―スクリューイン工具による低剛性機械での高能率化― |
4946 | S50Cのエンドミル加工―刃先交換式エンドミルWEX型による高能率達成― |
4947 | S45Cのエンドミル加工―刃先交換式エンドミルWEX型による高能率達成― |
4718 | 炭素鋼S50C(180HB)のエンドミル削り―超硬コーティングエンドミルによる超高速加工― |
1245 | エンドミルによる細溝加工 |
0426 | 強力型千鳥刃サイドカッタによる深みぞ加工 |
1044 | エキストラショート刃長エンドミルによる溝加工 |
1230 | アジャスタブル式スローアウェイサイドカッタによる溝加工 |
2013 | セルフバランス工具による高切込み溝加工の例 |
2625 | 炭素鋼(S45C)のサイドカッタによる溝削り―バリ対策― |
0507 | ラフィングエンドミルの切削力からみた性能 |
1058 | 中仕上げタイプエンドミルによる溝加工 |
1022 | ハイパワーエンドミルによる加工面たおれの少ない側面加工 |
0345 | ラフィングエンドミルによる荒削り |
1059 | ロングシャンクエンドミルによる深彫り加工 |
2626 | クランクシャフトミラーの工具交換 |
1047 | ピンミラーカッタによるクランク軸加工 |
1733 | TiNコーティングチップによるピンミラーカッタの工具寿命向上 |
3788 | クランク軸(S55C)のフライス削り―高剛性ピンミラーカッタによる工具寿命の向上― |
3871 | クランクシャフト(S48C相当材)のピンミラーカッターによるピン加工 |
2016 | 刃先強化肩削りカッタ「SHP400」による金型部品の荒・仕上加工 |
2017 | インターナルミーリングカッタの構造変更による刃具寿命の向上(2倍) |
3224 | プラスチック成形用金型材SD10のφ63ショルダーミルによる切削性―S55C材との比較― |
0024 | 振動平削りによる鏡面仕上げ |
0025 | 振動平削りによる鏡面仕上げ |
2628 | 金型たまぶち部(S55C)のヘール加工 |
4445 | S45Cのセミドライブローチ加工―高速化による寿命延長・精度向上・コスト低減― |
0525 | 丸ブローチ削りによるしま模様防止 |
1425 | TiNコーテイングブローチの形状見直しによる寿命向上 |
0538 | 工作物肉厚とブローチ加工精度 |
0544 | 丸ブローチ削りの寿命判定 |
1067 | PVDコーティングブローチによる内スプライン加工 |
2947 | ニック形状変更による丸ブローチの寿命延長 |
4400 | S45Cのセミドライブローチ加工―粉末ハイス+TiAlN系複合膜コーティングブローチの効果― |
0526 | キーみぞブローチ削りでの面取りの効果 |
4063 | S50Cスプラインブローチ加工―形状の複雑なインボリュートスプラインブローチの高精度加工― |
0545 | 丸-スプライン交互刃ブローチの性能 |
3495 | コンロッド(S53CUS1)の切断―超硬スローアウェイSECメタルソーカッタによる大幅な寿命向上― |
0653 | チタンコーティング高速度鋼ホブの工具摩耗 |
1256 | 粉末ハイス・TiNコーティングホブによる歯車加工 |
3499 | 小モジュール・大歯数(S48C材)の歯切 |
0580 | ねじ旋削における工具損耗 |
0590 | ねじ旋削における工具損耗発生時の切削低抗 |
0513 | 旋削ねじ切りの標準切込み量と切込み回数 |
0514 | 心高ハイスバイトによるねじ加工の改良 |
0558 | ねじ切り専用チップ材種SIOT(ISOP1O)による工具寿命 |
0559 | ねじ切り専用コーティングチップ材種による工具寿命延長について |
1553 | ねじ切りカッタによる大型部品の内径ねじ加工 |
0576 | サーメットねじ切りバイトによる外径加工(監) |
1395 | NC旋盤によるねじ切り加工(結晶組織と被削性) |
2335 | 炭素鋼(S45C)の旋削ねじ切り |
1077 | 焼結ブレーカ付U-Lockねじ切りチップによる切りくず処理性改善 |
0561 | 薄肉のスプリングバックの大きい被削物に対するめねじ仕上げ面の改善とタップ寿命の向 |
0568 | 用途別タップ(高硬度用ハンドタップ)の採用による工具寿命の延長 |
0569 | 適正な用途に合ったタップを選定することによる工具費の削減 |
0583 | 窒化チタンコーティングタップによる高速タップ加工 |
0584 | タップ立て加工におけるタップ破損防止用クラッチ作動トルクの安定性 |
1073 | 粉末ハイスタップの採用により、高硬度被削材タップ加工の耐久寿命の向上 |
1279 | 鋼の高速タップ加工 |
1742 | S50C調質材に対するタッピング |
2022 | 盛上げタップにおけるTiCNコーティングの効果 |
3509 | S50Cのタップ立て―TiCNコーティング溝なしタップの性能― |
3510 | 鉄S45Cのダイレクトタップ加工―工具一本でドリル・面とり・ネジ切りを行い生産性を向上― |
4258 | S45Cのタッピング(M8×1.25)―同期送り機構付きマシニングセンタによる高速高寿命加工― |
0574 | 専用機においてスパイラルタップによる切りくず処理と工具寿命の改善 |
1404 | 止まり穴用シンクロタップによる高速タッピングで折損解消 |
3511 | タッピングセンタによるめねじ(S55C:M8×1.25)の高速加工―スパイラルタップによる加工時間短縮と工具寿命向上― |
0564 | めねじ用ねじホブの工具歯形の改善 |
0746 | 研削液を圧縮空気で噴射するメリット |
2031 | 目つまりと研削抵抗、加工変質層及び研削火花との関係例 |
1559 | 鏡面加工に及ぼす水溶性油剤の希釈度の影響 |
2032 | 研削砥石の目つまりと加工能率及び加工面粗さとの関係例 |
1294 | CBN砥石によるカムの研削 |
1755 | 仕上面の幾何学的形状と変質に影響する油剤性能因子の効果 |
2039 | 加工材周速度の変化と研削砥石目つまり量 |
2041 | 切り込み量の変化と研削砥石目つまり量 |
3526 | 軸物(S43C)の円筒研削―テンプレート形状変更による砥石寿命向上― |
3243 | 軟鋼(S25C)の超高速研削―軟鋼への超高速研削の効果についての調査― |
0699 | プランジ研削びびり振動防止 |
0670 | 幅方向に組成を変化させた砥石によるトラバース研削 |
2043 | ストレート砥石による焼き入れ鋼の円筒鏡面研削 |
3527 | 軸物部品(S45C)のセンタレス研削―面粗度向上対策― |
1565 | 非接触型振れ止めによる円筒トラバース研削の精度改善 |
2346 | センタホールプラグによる真円度の向上例 |
1759 | 両頭CNC円筒研削盤のビトCBN砥石による研削時間の短縮 |
2044 | オートローダ付CNC円筒研削盤開きチャックワークのシャフト研削 |
0710 | ボールセンタ法による円筒研削面の真円度 |
1123 | センタ支持に鋼球を用いて精度を向上させた円筒研削 |
1766 | ターニングセンタによるS15Cの内面鏡面研削加工 |
0733 | バルブリフターボディの内面研削 |
3878 | コンロッド(S40C)のCBN砥石による加工―ドレスインターバルの延長を実現― |
2685 | 超硬・鋼の同時研削―特殊被覆ダイヤモンド砥粒の研削性能― |
2687 | 超硬・鋼の同時研削―砥粒靭性の影響― |
2691 | スチールディスク(S45C)の面研削―CBNホイールで無人加工― |
1780 | CNC平面研削盤による凸形ワークのジャンプ研削加工例 |
2692 | S43Cの平面研削―自転形単石ドレッシングによる表面粗さの安定化― |
2693 | S43Cの平面研削―自転形単石ドレッシングによる寸法精度の安定化― |
3251 | ダイヤモンドロータリードレッサーの性能―切り込み速度の影響― |
3252 | ダイヤモンドロータリードレッサーの性能―ダイヤモンド突出し高さの影響― |
3253 | ダイヤモンドロータリードレッサーの性能―ダイヤモンド粒度の影響― |
2966 | 薄板(S55C)の平面研削―板厚と研削ひずみの関係― |
1285 | 微粒砥石による高能率ポリシング |
1781 | サーフェスグラインダによるS45Cの鏡面研削加工 |
2694 | 平面研削加工における送りマークの改善―S43Cによる例― |
3249 | 金属・セラミックス・ガラスのヘリカルスキャン研削―材料特性と面粗さの関係― |
0705 | 上向き、下向き研削加工の研削残留応力 |
1782 | S45Cの高能率研削加工 |
0681 | 平面研削加工での「そり」に及ぼす諸因子 |
0682 | 成形研削(ロッカーアームR部) |
2052 | 研削液の冷却作用が工作物の熱変形に及ぼす影響 |
0690 | 両頭研削―ロータリー式―(半月キーの中仕上研削) |
0720 | 心なしプランジ研削における円筒度の補正装置 |
4803 | S48C材のアンギュラー研削―電着砥石の研削焼け防止― |
1111 | 回転ブレードを使用しての重量物スルーフィード研削 |
0736 | 心なし研削における高真円度加工 |
4599 | 切り欠きのあるカム(S55C)のセンタレス外径研削加工―高精度および非削時間の短縮― |
0738 | 心なしスルフィード研削におけるマシンコントロールゲージによる定寸方式 |
2082 | CNCアンギュラ円筒研削盤AGN40による研削例 |
0767 | 等速回転継手インナーレースの外球面研削 |
0768 | スタブアクスル(Stub Axle)の内球面研削 |
2093 | 成形砥石による工程減らし |
0770 | 平面研削盤による溝の両側面、底面の3面同時研削 |
0783 | 総型研削-インフィード心なし研削盤(シャフト多段外径の研削) |
1594 | CBNホイールによる溝の研削 |
4689 | 外径溝入れ(S48C)の研削加工―内面研削盤をベース機としてサイクルタイムの短縮― |
0774 | オイルモータ用平歯車の研削 |
0751 | クランクシャフトのジャーナル研削 |
0752 | クランクシャフトのピン部研削 |
4083 | 金型曲面(S55C)の自由曲面加工ツールによる鏡面研削加工 |
2406 | S45Cの円筒内面ホーニング―ダイヤモンド砥石の切削特性― |
2407 | S45Cの円筒内面ホーニング―加工音― |
2408 | S45Cの円筒内面ホーニング―砥石本数の真円度曲線への影響― |
2409 | S45Cの円筒内面ホーニング―加工温度と加工精度― |
2113 | 水溶性クーラントによるホーニング加工 |
2410 | 炭素鋼(S45C)の円筒内面ホーニング―砥石圧力と加工特性― |
2412 | S45Cの円筒外周面ホーニング―処理砥石の加工特性― |
3884 | 超仕上げによるメッキクラックの封孔技術 |
3018 | S45Cのラッピングフィルムによる仕上げ面粗さの改善 |
2122 | ラッピングフィルムによる自由曲面研磨 |
0803 | 作業工具プライヤの研磨加工 |
0159 | 研磨ベルトとブラシによるバリ取り |
2131 | 板ばね状砥石による輪郭倣い研磨 |
4570 | 放電加工面(S50C)の磁気研磨法による精密仕上げ |
2132 | 自己倣い揺動研磨による形状制御加工 |
2133 | 電着ワイヤによる細穴側面の輪郭倣い研磨 |
0160 | 振動バレルによる切削バリの除去 |
2724 | 炭素鋼(S45C)のドライバレル研磨―コーネックスメディアによる例― |
2138 | 超音波による減速機歯車の微小バリ取り・洗浄 |
2139 | 超音波による金属研削加工部品の微小バリ取り・洗浄 |
3602 | S55Cの超音波振動付与放電加工―各種振動モードによる加工特性― |
3039 | (S55C、SKD11)の放電加工―新グラファイトによる高速・高精度加工― |
2153 | 無電解電源ワイヤ放電加工による鉄系材料加工における陽極酸化防止 |
1864 | エンドミル電極による電解仕上げ加工 |
0162 | 電解加工によるドリル加工バリの除去 |
0835 | 細径パイプ電極による電解加工 |
0819 | ワイヤ電解加工 |
5037 | クランクシャフト(S48C相当)の深穴加工―超硬ドリル使用による設備投資抑制― |
4617 | 切削形態並びに切削条件と切りくず形状 |
4574 | 切削加工における表面粗さの支配要因 |
4581 | 旋削および正面フライス加工における工具摩耗の進行と切削抵抗の変化 |
4778 | S25C・SCM440の端面旋削―構成刃先の生成及び消滅に関係する要素― |
4986 | 大型機械部品荒加工の高能率化―SPX形使用によるSCM440・S55C等の加工― |
